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內龍骨承受的橋梁模板側向荷載分布區域與有效壓頭
  根據內龍骨承受的橋梁模板側向荷載分布區域與有效壓頭h可能的3種關系,可求出該內龍骨傳遞至懸臂段的  平均新澆混凝土側壓力標準值FI avg(5)所示。除靜荷載外,混凝土側橋梁模板在振搗凝土時會受到振搗裝置的可變荷載,根據JGJ 162-2008《建筑施工橋梁模板安全技術》,振搗混凝土時側橋梁模板所受的可變荷載標準值為F,=4 kN/m以上兩種面荷載Ft avg和Fz經側橋梁模板傳遞至內龍骨,且通過內龍骨傳遞到梁夾具。第i號內龍骨通過荷載組合可得到用于強度驗算的荷載設計值P(式6),以及用于變形驗算的荷載標準值式中:J0一結構重要性系數;Block一梁夾具分布間距;編own,一第Z號內龍骨所分配的荷載區域的底部距離新澆混凝土頂面的深度;第Z號內龍骨所分配的荷載區域的頂部距離新澆混凝土頂面的深度。因內龍骨的離散布置,且內龍骨的截面尺寸小于梁夾具的懸臂段長度,因此其傳遞至梁夾具的荷載可簡化為集中力,作用于內龍骨截面形心高度處,如圖6所示。圖6橋梁模板C形梁夾具所受集中力位置示意位置參數1用于梁夾具受力計算。對應的位置參數i如式(8)所示。
  橋梁模板C形梁夾具受力左右對稱,取一半進行分析,如圖7所示,為“L”形懸臂梁,為受彎結構。根據梁夾具尺寸參數可求得底桿(等截面)的截面慣性矩Ir和截面抵抗矩Wrn和懸臂段距離底部x距離處的截面慣性矩1(x)和截面抵抗矩W(x)。圖7橋梁模板C形梁夾具力學模型示意懸臂段距離底部x處的剪力分別如式(9)和式(10)所示:根據懸臂段的彎矩M(x)與截面抵抗矩W(x),可求得懸臂段各處的彎曲應力,6maX  maX四(x)/W (x)],x e,檢驗最大彎曲應力6max是否超過梁夾具材料的設計抗彎強度Lc底桿上沒有外力作用,各處彎矩相同,均等于懸臂段底部彎矩M(0)。同時底桿為等截面桿,截面抵抗礁為定值。最大彎曲應力6r M(0)/礁,檢驗其是否超過梁夾具材料的設計抗彎強度.楔子所受剪力等于懸臂段底端剪力v(0),楔子厚度侃是固定的,抗剪強度為.fvw-楔子的寬度應滿足bw)Y(0)。如果不滿足以上強度檢驗,可減小梁夾具布置間距或使用剛度更大的梁夾具。m.yishengpaimai.com
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